我公司造氣現(xiàn)有J—28固定床煤氣發(fā)生爐7臺，其中￠3.0m爐5臺，￠3.2m爐2臺。近年來通過一系列技術(shù)改造，￠3.0m爐單爐平均生產(chǎn)強度由設(shè)計時的48t／(天·爐)提高到了60t／(天·爐)。但與￠3.6m、￠2.4m、￠2.6m相比，生產(chǎn)強度還是低得多，且噸氨入爐煤耗長期徘徊于 1500kg左右。為此，我們于1998年向公司提交了《造氣80—1200綜合改造方案》，即單爐日產(chǎn)氨達到80t，噸氨入爐煤耗降至1200kg。
1 分析與對比
各爐型對比如表1。
固定床煤氣發(fā)生爐，床層通過的適宜風(fēng)速為1.0～1.5m／s。顯然￠3.6m、￠2.4m/￠2.6m爐更接近上限，而￠3.0m爐則在下限。這正是造成￠3.0m爐系列產(chǎn)量低消耗高的原因。如按￠2.4 m/￠2.6m爐的生產(chǎn)強度11.5t／(m2·d)計算，￠3.0m爐應(yīng)達到81.2t／(天·爐)。按日產(chǎn)80t氨計，單爐產(chǎn)氣量要達到1.15萬m3／h，按1 m3半水煤氣消耗0.95～1.05m3空氣計算，，取空氣系數(shù)1∶1，吹風(fēng)百分比26％+4％，則吹風(fēng)流量為3.8萬m3／h。在此風(fēng)量下，床層流速為1.495 m／s。由于高風(fēng)速下，床層升溫加快，實際空氣耗量下降，取空氣系數(shù)1∶0.95，則一次風(fēng)流量為 3.6萬m3/h，實際床層流速1.42m／s，在適宜范圍。所以￠3.0m爐在適宜的床層流速范圍內(nèi)，采取適當?shù)拇胧峭耆梢赃_到￠2.4m／￠2.6m爐的吹風(fēng)強度和相應(yīng)的生產(chǎn)強度與消耗水平的。
2 ￠3.0m爐設(shè)備配置對提高吹風(fēng)強度的制約
2.1 吹風(fēng)阻力大，風(fēng)機風(fēng)壓低
￠3.0 m爐較￠2.745 m爐吹風(fēng)流量增加了5000m3／h以上，而管線、設(shè)備配置仍沿用￠2.745m爐，使吹風(fēng)時氣流通過一次風(fēng)管線、爐底、燃燒室、廢熱鍋爐等阻力增加。同時現(xiàn)各種變異塔型大爐箅通風(fēng)布風(fēng)設(shè)計存在缺陷，腔內(nèi)渦流嚴重；通風(fēng)面積偏小，一次風(fēng)通過爐箅環(huán)隙時流速過大，遠遠偏離床層要求風(fēng)速，均造成氣流通過爐箅時阻力增加。而￠2.745m煤氣爐配置中風(fēng)機風(fēng)壓又偏低，克服阻力增加的富余能力較弱，使吹風(fēng)強度嚴重不足。我公司使用的D800—11風(fēng)機，風(fēng)壓僅 17.6kPa，使這一矛盾尤為突出。
2.2 ￠2.745m爐底盤中心管直徑偏小，進爐風(fēng)速過高，既限制了吹風(fēng)強度的提高，也使消耗居高不下。
現(xiàn)爐底中心管內(nèi)徑為760 mm，當風(fēng)量為3萬m3／h時，中心管風(fēng)速達到1....
